WWW.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА

 

Pages:   || 2 |

«САМАРСКИЙ ИНСТИТУТ ИНЖЕНЕРОВ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА им. М. Т. Елизарова Кафедра “Путь и путевое хозяйство” Расчет конструкций земляного полотна Методические ...»

-- [ Страница 1 ] --

1

Министерство путей сообщения Российской Федерации

Департамент кадров и учебных заведений

САМАРСКИЙ ИНСТИТУТ

ИНЖЕНЕРОВ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

им. М. Т. Елизарова

Кафедра “Путь и путевое хозяйство”

Расчет конструкций земляного полотна

Методические указания для студентов специальности

“Строительство железных дорог, путь и путевое хозяйство”

290900 дневной и заочной форм обучения

Составители: Бондаренко А. А.

Филиппов В. М.

Самара 2000 г.

2

УДК 625.12:625.122

Расчет конструкций земляного полотна. Методические указания.–Самара: СамИИТ,

2000.– с.

Утверждены на заседании кафедры ППХ 14.09.2000г., протокол №1.

Печатается по решению редакционно – издательского совета института.

Методические указания предназначены для студентов, обучающихся по дневной и заочной форме обучения по направлению подготовки “Транспортное строительство” специальности 290900 “Строительство железных дорог, путь и путевое хозяйство”.

Указания содержат методики расчетов прочности и устойчивости насыпей и выемок, расчеты по защите откосов от поверхностных вод. В них изложены также расчеты по проектированию дренажей и других противопучинных мероприятий.

Указания содержат необходимый справочный материал.

Составители: Бондаренко А.А., Филиппов В.М.

Рецензенты: Зам. начальника Куйбышевской ж.д. В.Я.Яковенко Главный инженер службы пути О.Б.Никулин Ст. преподователь кафедры “Путь и путевое хозяйство” Т.В. Щенникова Редактор: И.М.Егорова

ВВЕДЕНИЕ

Земляное полотно – это инженерное сооружение из грунта, на котором размещается верхнее строение железнодорожного пути. Земляное полотно (в дальнейшем ЗП) воспринимает статические нагрузки от верхнего строения пути и динамические от подвижного состава и упруго передает их на основание. Земляное полотно предназначено также для выравнивания земной поверхности в пределах ж/д трассы и придания пути необходимого плана и профиля /1/.

Земляное полотно – наиболее ответственный элемент железнодорожного пути, его несущая конструкция. Его можно считать как бы фундаментом верхнего строения. От надежности земляного полотна зависит техническая скорость движения поездов и разрешается статическая нагрузка на рельсы, передаваемая от колесных пар подвижного состава, пропускная и провозная способность линии.

В связи с этим в данных методических указаниях приведены основные расчеты конструкций ЗП, защиты его от воздействия поверхностных и грунтовых вод, расчеты противопучинных конструкций.

В методических указаниях рассматривается ограниченный круг задач применительно к учебному проектированию с указанием порядка составления расчетных схем, последовательности расчетов и оформления расчетов. Для более детальной проработки вопросов проектирования земляного полотна, в т.ч. и на предприятиях путевых хозяйств, необходимо воспользоваться еще и /2, 3, 4/.

По ходу выполнения проектирования следует оценивать правильность решений и анализировать результаты. Путем сравнений различных вариантов решений выбирается лучший из них.

1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПОЙМЕННОЙ НАСЫПИ

1.1. Состав работы и исходные данные Пойменной называется насыпь, расположенная на подходе к мосту и периодически затопляемая паводковыми водами. Ввиду значительной высоты насыпи и необходимости учета воздействия воды на откосы и на грунты тела насыпи, проектирование ее ведется в индивидуальном порядке на основе расчетов прочности и устойчивости. Прочность характеризует сопротивление насыпи и ее основания деформациям уплотнения, а устойчивость - сопротивление деформациям сдвига.

Для обеспечения стабильности пойменной насыпи отсыпают бермы и контрбанкеты, выполняют необходимые крепительные работы и в отдельных случаях с соответствующим обоснованием устраивают водоотводные и регуляционные сооружения.

При курсовом проектировании необходимо выполнить следующее:

- запроектировать основную площадку насыпи;

- определить требуемую плотность грунтов тела насыпи;

- рассчитать границы укрепления откосов, разработать конструкцию их укрепления;

- запроектировать в заданном сечении поперечный профиль насыпи на основе расчетов достаточности и равноустойчивости ее откосов;

- определить ожидаемую осадку основания насыпи и разработать меры компенсации эксплуатационной осадки;

- запроектировать мероприятия по борьбе с пучинами.

Исходные данные на проектирование пойменной насыпи студенты берут из получаемого ими задания и из приложения 1 – 3 настоящих методических указаний.

Виды грунтов тела насыпи и основания в задании обозначены условными номерами. Необходимые для расчетов характеристики соответствующих грунтов содержатся в приложении 1. По данным приложения 2 строятся компрессионные кривые для этих грунтов. Из приложения 3 берутся данные о поездной нагрузке.

Проектирование основной площадки земляного полотна заключается в определении ее размеров и очертания. При этом руководствуются указаниями, изложенными СНиП 39-76, а также /6, 7/.

Ширину В основной площадки двухпутного земляного полотна определяют по формуле:

где b – ширина основной площадки при одном главном пути на прямом участке (принимают по данным /4/ в зависимости от категории линии и вида используемого грунта);

?b - уширение основной площадки на кривых участках в наружную сторону для обеспечения необходимой ширины обочин при устройстве возвышения наружной рельсовой нити, принимают согласно данным /4/;

М - расстояние между осями смежных путей на прямом двухпутном участке, ?М- габаритное уширение междупутного расстояния на кривых участках, назначают по ГОСТ 9238 – 78. При курсовом проектировании это уширение можно принимать ориентировочно по данным табл. 1.1.

Габаритное уширение междупутного расстояния на кривых участках На однопутном участке в кривой ширина В определяется по формуле:

Поперечное очертание верха земляного полотна (основной площадки) проектируют в соответствии с указаниями п. 3.4 СниП II – 39 – 76.

При использовании дренирующих грунтов (пески крупные и средней крупности, гравий, щебень и др.) проектную высоту насыпи увеличивают по сравнению с профильной на сумму высоты сливной призмы и толщины песчаной подбалластной подушки, устраиваемых при недренирующих грунтах, в связи с чем уменьшается ширина основной площадки.

1.3. Определение требуемой плотности грунтов в теле насыпи Надлежащим уплотнением грунтов добиваются предупреждения недопустимых остаточных деформаций, повышения прочностных характеристик грунтов и сопротивляемости их действию нагрузок и природноклиматических факторов (атмосферные осадки, промерзание-оттаивание и др.).

Характеристикой плотности грунта является объемная масса его скелета, т.е.

масса минеральных частиц в единице объема грунта.

Требуемую плотность грунта в теле насыпи определяют из условия обеспечения работы его в упругой стадии (без остаточных деформаций) согласно теоретическим положениям, изложенным в /1, 2, 3, 4/. Расчет ее для высоких (более 12,0 м) насыпей выполняют в зависимости от напряжений, возникающих в теле насыпи, и компрессионных (деформативных) характеристик грунта. При этом используют формулы:

Здесь ск.тр – требуемая плотность (объемная масса скелета) грунта;

у, W, - соответственно плотность скелета (минеральных частиц), влажность о – расчетное значение коэффициента пористости грунта тела насыпи, при котором обеспечивается работа его в упругой стадии;

ан - коэффициент пористости грунта компрессионной кривой, соответствующий напряжениям в теле насыпи от верхнего строения пути и собственного веса грунта (постоянных давлений);

еа, е0 – разности значений коэффициентов пористости по ветвям нагрузки и разгрузки при напряжениях соответственно от постоянных и общих К - коэффициент, учитывающий многократность, продолжительность и способ приложения нагрузок, по данным исследований МИИТа /1/ Для определения требуемой плотности грунта в теле насыпи выполняют следующие действия.

1. Составляют расчетную схему и определяют нагрузки, формирующие напряжения в насыпи.

2. Задаются произвольной величиной плотности скелета грунта ск в начале каждого этапа вычислений.

3. Рассчитывают вертикальные напряжения в теле насыпи от поездной (временной) нагрузки, веса верхнего строения пути и собственного веса грунта насыпи. Напряжения определяют по оси однопутной насыпи или оси одного из путей двухпутной насыпи на уровнях: основной площадки, основания насыпи и через 3 – 5 м между этими точками.

4. По полученным в указанных точках величинам напряжений с помощью компрессионной кривой грунта тела насыпи соответствующие коэффициенты пористости и подсчитывают значения требуемой плотности грунта.

Поскольку напряжения от собственного веса грунта насыпи зависят от значений объемного веса, а следовательно, от искомой плотности, расчет ведут методом последовательного приближения с выполнением условия:

ск – объемный вес грунта, которым задаются;

где сктр - объемный вес грунта, получаемый в результате расчета для рассматриваемой точки.

Компрессионные кривые строят в зависимости от категории грунта по заданным исходным данным (рис. 1.1).

5. По полученным расчетным значениям строят графики (эпюры) всех составляющих напряжений и суммарной их величины, расчетного коэффициента пористости, требуемой плотности и объемного веса грунта в зависимости от расстояния по расчетной оси от верха до низа насыпи.

Рис. 1.1. Компресионная кривая грунта насыпи е=f(): 1– ветвь нагрузки; 2– ветвь 1.3.1. Составление расчетной схемы и определение нагрузок Для составления расчетной схемы (рис. 1.2) определяют высоту насыпи как разность отметок профильной бровки и земли, указанных в задании. В случае использования дренирующих грунтов (в частности, песков гравелистых, крупных и средней крупности) за исходную принимают проектную отметку бровки, которая будет, как отмечалось ранее, выше профильной на сумму высоты сливной призмы (0,15 м при однопутном и 0,2 м при двухпутном земляном полотне) и толщины подбалластной песчаной подушки (0,2 м).

Поперечный уклон основания не учитывают, так как грунты уплотняют горизонтальными слоями.

Действующими давлениями, формирующими напряженное состояние грунтов, являются:

- давление от подвижного состава;

- вес верхнего строения пути;

- собственный вес вышележащих слоев грунта.





Давление от подвижного состава на основную площадку в уровне бровок принимают в виде полосовой нагрузки, ширина b0 которой равна длине шпал (при железобетонных шпалах b0=2,7 м, при деревянных – b0=2,75 м).

На двухпутной насыпи (рис. 1.2) принимают в расчет полосовые нагрузки по каждому пути.

Интенсивность РП нагрузки от подвижного состава определяют по формуле:

где Р – нагрузка на ось расчетного локомотива или вагона, кН;

n – число осей, составляющих жесткую базу;

lжб – длина жесткой базы локомотива (или вагона), м.

Величины P, n и lжб для основных локомотивов и грузовых вагонов даны в приложении 3.

Значения интенсивности полосовой нагрузки от подвижного состава не должна превышать допускаемое давление на суглинистые грунты | РП|= 78,5 кПА (8,0 тс/м2).

Давление Рвс от веса верхнего строения пути на основную площадку и ширину bвс этой полосовой нагрузки можно принимать согласно данным табл. 1.2.

рельсов загрузки от верхнего строения (тс/м2) на основную площадку Давление и напряжение от собственного веса грунта определяют по формуле:

где ср-i и hi - соответственно средний объемный вес в пределах i-го слоя и высота каждого слоя грунта.

1.3.2. Определение напряжений и требуемой плотности грунта в теле насыпи Общее 0 напряжение в данной точке от всех давлений определяют по формуле:

где р – напряжения в теле насыпи от поездной (временной) нагрузки;

вс - то же, от веса верхнего строения пути;

– то же, от веса столба грунта над рассматриваемым сечением;

а – постоянная часть общего напряжения (а = вс + ).

Напряжения от полосовых прямоугольных нагрузок определяют по данным приложений 4 и 5. В последнем случае по значениям zi, yi и bi для всех нагрузок (р0–1, р0–2 и рвс) и точек 0,1,2 и т.д. вычисляют отношения zi /bi и yi /zi. По этим отношениям находят интерполяцией доли Ii вертикальных составляющих напряжений от данной полосовой нагрузки, но при интенсивности ее р=1,0 кПа (1, тс/м2). Зная фактическую интенсивность каждой нагрузки рi и долю Ii, напряжения i находят как произведение рiIi, i=piIi.

Рис. 1.3. Расчетная схема для определения возможной осадки основания по оси Напряжения от собственного веса грунта необходимо вычислять в совокупности с определением плотности и объемного веса грунта, так как последние увеличиваются с возрастанием zi.

Подсчеты напряжений и требуемой плотности грунта в теле насыпи целесообразно выполнять и записывать в табличной форме (табл. 1.3 и 1.4).

В точке 0, расположенной на уровне бровок основной площадки, z0=0 и -0 =0. Постоянная часть общего напряжения а-0 = вс-0, так как = 0. В свою очередь, вс-0 = рвс, так как точка 0 расположена непосредственно под полосовой нагрузкой рвс. В связи с этим же ро = р0.

Суммарное напряжение в точке 0 о-о=а-о + р-о =рвс + ро.

Определение напряжений от подвижного состава и веса верхнего строения № расчетной № расчетной точки и т.д.

Зная о-о, а-о и имея компрессионную кривую для грунта тела насыпи, определяют расчетное значение коэффициента пористости в этой точке по формуле:

При а-о по компрессионной кривой находят а н-о, а р-о и затем еа-о=а н-о - а р-о. При о-о по компрессионной кривой находят о н-о, о р-о и затем ео-о=о н-о – о р-о.

Значение коэффициента К-i студенты могут принимать для точки 0 К- = 1,6;

для точки 1 К-1 = 1,4; для остальных точек К-2,3,4… = 1,25.

Подсчитав ?о-о и зная ?s грунта тела насыпи, определяют требуемую плотность ?ск тр-о грунта в точке 0 по формуле:

При известной влажности W грунта насыпи находят объемный вес его в точке 0 по формуле ? = ск-0(1+W)g.

В точке 1, расположенной от точки 0 на расстоянии z1 сначала определяются по формуле (1.4) /1/ или с использованием табл. прил.4 вертикальные напряжения от подвижного состава ?р-1 (на двухпутной насыпи ?р-1 определяется суммированием напряжений от двух полосовых нагрузок р0-1 и р0-2) и напряжения ?в с-1 от веса верхнего строения пути.

Чтобы найти ?-1, необходимо знать средний объемный вес грунта в слое между точками 0 и 1. Известно, что с увеличением глубины z нарастает и объемный вес грунта, но так как происходит это неравномерно, задача решается методом попыток.

Задаются объемным весом грунта в точке 1 ?1 = 0+. ринимают по опыту проектирования ? = (0,04 … 0,08)hi, где hi - толщина слоя грунта между соседними точками.

определяют о-1 = а н-1 - К-1(еа-1 – е0-1); ск.тр 1 = и 1 = ск-1(1+W)g. Сравнивают расчетное значение ?сктр и ?i. Если |сктр – i|0,05 кН/м3, то производят перерасчет напряжений, приняв за исходное для точки 1 значение объемного веса, полученное расчетом ?1. Уточняют значение ?-1, а-1 и ?0-1, а величины ?0-1, ск тр-1 и ?1 оставляют без изменения, так как разница в напряжениях невелика.

Подобным же образом определяют напряжения, требуемую плотность и объемный вес грунта в точках 2, 3 и т.д. Затем подсчитывают средневзвешенные значения ?ск тр ср, ср и ?0 ср, которые используют при дальнейших расчетах устойчивости насыпи.

1.4. Определение границ укрепления откосов, проектирование типа и Для обеспечения стабильности насыпи откосы ее должны быть надежно защищены от волнового воздействия в период подтопления паводковыми водами и при спаде их, а также от вредного воздействия природно-климатических факторов.

В этих условиях предусматривают устройство защитных берм, подбирают и рассчитывают (в зависимости от параметров волнового воздействия или от скорости течения воды) конструкцию укрепления подтопляемой части откосов бермы и определяют границы укрепления их, назначают вид укрепления неподтопляемой части откосов насыпи.

1.4.1. Выбор типа укрепления откосов и расчет конструкций укреплений Тип укреплений откосов выбирают исходя из расчетных параметров волнового воздействия (высоты и длины волны), скорости течения воды и других факторов, изложенных в работах /1, 2, 3, 4/.

Для укрепления подтопляемых откосов обычно применяют бетонные или железобетонные плиты, каменную наброску и др. Прорабатывают несколько вариантов и на основе технико-экономического сравнения выбирают наилучший. В курсовом проекте допускается проработать один из вариантов:

1 – применение бетонных, железобетонных плит индустриального изготовления или монолитных железобетонных плит;

2 – применение каменной наброски, укрепления из дешевого местного материала.

1.4.1.1. Укрепление из бетонных и железобетонных плит Размеры плит покрытия в плане подбирают по данным табл. 1.5 в зависимости от параметров расчетной волны и скорости течения воды. Толщину ? плит определяют из условия устойчивости на опрокидывание и всплывание под действием взвешивающего волнового давления по формуле:

где В – длина ребра плиты в направлении, нормальном к уровню воды, м;

п, – объемный вес плиты (примерно 24 кН/м3) и воды (обычно 9,81 кН/м3);

h, – ысота расчетной волны и ее длина, м;

п – коэффициент, принимаемый для монолитных плит равным 1,0, а для R – коэффициент запаса, равный 1,2;

m – заложение откоса бермы должно составлять не менее 2.

Окончательно принимают ближайшую большую стандартную толщину плиты по табл. 1.5.

Размер плит в Толщина Допускаемая Допускаемая Масса плиты, Плиты из обычного железобетона, омоноличенные по контуру Плиты из предварительно напряженного железобетона, омоноличенные по 10,010, 10,010, 10,010, 10,010, Для предотвращения вымывания и выноса частиц грунта насыпи при волновом воздействии и эксфильтрации (вытекании) воды из насыпи при спаде паводковых вод необходимо под плитами укладывать обратный фильтр. Как правило, фильтры устраивают однослойными.

Зерновой состав и толщину t0 обратного однослойного фильтра определяют по формулам:

где b – ширина открытого шва между плитами, принимают равной 1 см;

dш – расчетный диаметр шара, к которому приводится камень слоя наброски (см. ниже), контактирующего с фильтром;

di-ф, di-г – поперечные размеры частиц фильтра и грунта.

0 – параметр, принимаемый согласно данным табл. 1.22 /1/ в зависимости от величины заложения откоса m и высоты h расчетной волны;

- коэффициент неоднородности (разнозернистости).

В качестве материала фильтра используют щебень или гравий с действующим диаметром частиц не менее 20 мм (d50-ф 2см) при коэффициенте неоднородности от 5 до 6.

Каменная наброска выгодна тем, что не требует применения сложных технологических процессов и машин. Работы по ее устройству легко механизируются. Применяют камень слабо выветриваемых скальных пород, выдерживающих не менее 50 циклов замораживания-оттаивания.

В каменной наброске укладывают не менее двух слоев камня. При этом крупные камни, размер которых определяется расчетом, располагают в верхнем слое.

Расчетный вес Q камней верхнего слоя наброски по условию устойчивости на всплытие и опрокидывание под действием волноприбоя определяют по формуле:

где к – объемный вес камня (обычно 25 кН/м3);

kк – коэффициент запаса (для сортированного камня kк=1,5);

- коэффициент, учитывающий форму камня, принимается равным 0,025.

Остальные обозначения указаны ранее.

Расчетный размер dш-1 камня верхнего слоя определяют по формуле:

Во втором слое размер камня должен быть равен dш-2=0,37 dш-1.

Толщину ti каждого слоя каменной наброски определяют по формуле:

где а – коэффициент, принимаемый для двухслойной и многослойной наброски Тогда общая толщина наброски Каменную наброску укладывают на слой обратного фильтра, зерновой состав и толщину которого рассчитывают по приведенным выше формулам. При определении крупности dф-50 частиц фильтра исходят из размера dш-2.

1.4.2. Определение верхней границы укрепления откосов Подтопляемые откосы укрепляют в пределах от подошвы их до отметки, превышающей отметку горизонта высоких вод (ГВВ) на суммарную величину hподп подпора воды у моста, Н ветрового нагона, hнак наката волны на откос и а запаса.

Высотную отметку верхней границы укрепления откоса, принимаемую обычно за отметку незатопляемой бермы, можно определить по формуле:

Высоту hнак наката волны на прямолинейный откос приближенно определяют по формулам:

Здесь m – заложение откоса;

kш – коэффициент шероховатости и проницаемости покрытия ( при бетонном и железобетонном покрытии с омоноличенными и открытыми швами, занимающими не более 5% покрываемой площади, kш = 0,90;

при каменной наброске из булыжника kш = 0,6-0,65, из рваного камня – гол между направлением (лучом) волны и линией уреза, задан Высоту ветрового нагона определяют по формуле:

Здесь HD – средняя глубина воды на протяжении разгона D ветровых волн (при курсовом проектировании можно принять HD =H, где H – глубина воды у подошвы откоса);

D – угол между направлением ветра и нормалью к оси насыпи (?D = 900 – );

W10 – расчетная скорость ветра (м/с), определенная на высоте 10 м над уровнем воды;

kнаг – коэффициент нагона (ориентировочно равен 0,006-0,12).

Запас а принимают не менее 0,5 для насыпей у больших и средних мостов и 0,25 м – у малых мостов и труб.

Рис. 1.4. Расчетная схема для определения устойчивости насыпи Величина hподп подпора и отметка высоких вод (ГВВ).

Незатопленную часть пойменной насыпи укрепляют, как правило, посевом семян и трав по слою растительной земли толщиной 8-10 см.

Конструктивные детали укреплений можно посмотреть на рис. 1.5, 1.6, 1.7, 1.8.

Отметки и расстояния подсчитывают по известным отметкам Гбр и Гзем, высотам элементов h1, h2, h3, h4, значениям m1, m2, m3, m и n (рис.1.6).

стороне насыпи, а индекс “в” – к верховой). Далее определяют Lн = и hн =Lн /n; Lв = поперечным профилем с точностью до 0,01 м.

Рис. 1.6. Укрепление откоса каменной наброской Рис. 1.7. Укрепление откоса гибкими плитными покрытиями Рис. 1.8. Укрепление откоса гибким плитным покрытием 1.5. Проектирование поперечного профиля насыпи с обеспечением Проектирование выполняют по методике, предусматривающей получение равноустойчивой по высоте насыпи конструкции, согласно указаниям, изложенным в § 1.9, I.11 и I.13 /1/.

Сначала по известным данным (отметки земли, профильной бровки и ГВВ, вид грунта, категория линии, число путей и др.) проектируют с учетом требований /4/ поперечник насыпи, а затем проверяют ее устойчивость расчетом. В случае недостаточной или излишне высокой устойчивости поперечник насыпи соответственно изменяют так, чтобы на основе повторных расчетов обеспечить достаточную устойчивость насыпи в целом и отдельных ее элементов при соблюдении норм в части допустимой крутизны откосов (см. данные табл. 12 /4/).

Расчеты устойчивости откосов земляного полотна при курсовом проектировании выполняют графоаналитическим методом в следующем порядке.

1. На листе миллиметровой бумаги в масштабе 1:200 (или 1:100) вычерчивают поперечный уклон поверхности земли и ось насыпи с отметкой земли согласно исходным данным. Вверх по оси откладывают величину высоты насыпи, определяемую по разности профильной (или проектной) отметки и отметки земли, и проводят горизонтальную линию. На ней откладывают от оси насыпи во внутреннюю сторону кривой величину, а в наружную + На однопутном участке откладывают соответственно и + b. Положение кривой в плане принимается студентом.

Проводят горизонтальные линии на уровне отметок ГВВ (по заданию) и верха укрепления откоса (отметки бермы), полученной по расчету (см. п. 1.4.2). От точки А (рис. 1.4) пересечения горизонтальной линии ГВВ с осью насыпи проводят в стороны откосов прямые с уклоном I0 (по данным прил.1 для грунтов тела насыпи).

От бровок основной площадки проводят линии откосов насыпи, намечают точки перелома откосов, формируют бермы. Обычно рассчитывают низовой (более высокий) откос, поэтому можно ограничиться построением только низовой стороны контура насыпи.

Крутизна и форма откосов насыпи зависят от ее высоты и свойств грунтов. В пределах неподтопляемой части пойменной насыпи крутизну откосов и точки перелома ее предварительно назначают согласно табл. 11 /4/.

Подтопляемые откосы берменных присыпок (берм) должны быть не круче 1: и без переломов в профиле. Ширину берм назначают не менее 3 - 4 м из условия производства земляных работ. При недостаточности устойчивости насыпи ширину берм увеличивают до 10 – 15 м. Поверхности берм придают поперечный уклон 0,04°°/о для ската атмосферных осадков. Если защитные бермы устраивают в одном уровне с основной площадкой насыпи, то ширина их может быть менее 3,0 м (1–2м).

2. Определяют расчетные характеристики грунтов насыпи и основания с учетом водонасыщения их в зоне подтопления. При этом учитывают, что при водонасыщении грунты существенно снижают прочностные характеристики и взвешиваются водой в затопляемой зоне насыпи.

а) Характеристики грунта тела насыпи выше границы подтопления, точнее, выше линии с уклоном I0 (слой I, см. рис. 4), принимают по данным расчета плотности и по исходным данным (прил. 1). По предыдущим расчетам (см. п. 1.3.2.) ??=ср, ?= о-ср. При использовании данных прил. 1 учитывают, что уплотнение грунтов тела насыпи повышает их прочностные характеристики (примерно на 25%).

Тогда:

где ?'табл и с?табл – значения угла внутреннего трения и удельного сцепления заданного грунта тела насыпи по данным таблицы прил. 1.

б) Характеристики грунта тела насыпи в зоне гравитационных вод (слой II, рис. 4):

Здесь ?'взв – объемный вес грунта насыпи, взвешенного водой;

в) Характеристика грунта основания насыпи ( слой III) берутся из исходных данных с учетом затопления:

Значение ???? принимают по ветви нагрузки компрессионной кривой грунта основания при нагрузке от веса грунта бермы.

3. Определяют внешние нагрузки.

Внешние нагрузки от подвижного состава РП и верхнего строения пути РВС заменяются фиктивными столбами грунта высотой z:

Находят эквивалентную высоту фиктивного столба грунта:

где Zэкв – эквивалентная высота фиктивного столба грунта (м);

ZП –фиктивная высота столба грунта, заменяющего подвижную нагрузку (м);

ZВС –фиктивная высота столба грунта, заменяющая вес верхнего строения пути (м).

Ширина ZП принимается равной длине шпалы, ширина ZВС принимается равной средней ширине балластной призмы (см. табл. 1.2).

4. Намечают точки, через которые пройдут возможные кривые обрушения:

подошву насыпи (точка В) и ряд точек на основной площадке (рис.1.4). Находят положение кривой с минимальным коэффициентом устойчивости. В курсовом проекте расчет ведут по одной кривой, например ВС1.

Находят центр кривой обрушения. Для этого соединяют точки В иС1 прямой ВС1 и из середины отрезка ВС1 восстанавливают перпендикуляр, являющийся линией центров кривых обрушения. Затем проводят вспомогательную прямую под углом 360 к поверхности фиктивных столбиков грунта (величина этого угла принята на основании опыта расчетов). Точка О1 пересечения этих линий является одним из центров возможных кривых обрушения. Из этого центра проводят дугу ВС радиусом R.

5. Полученный блок разбивают на отсеки (на рис.1.4 обозначены цифрами).

Границы отсеков намечают в точках перелома поперечного профиля (точки 1 – 5), в точках изменения характеристик грунтов по кривой обрушения (точки 6, 7), по вертикальному радиусу, а также в промежуточных точках с таким расчетом, чтобы ширина отсеков была не более 3,0 – 6,0 м.

В каждом отсеке определяют длину его основания li, площади частей отсека ?i‚ i?? и ?i???, а также углы ?i и их синусы и косинусы, имея ввиду, что sin?i = xi /R (xi – расстояние по горизонтали от середины основания отсека до направления вертикального радиуса R). В площади ?'i соответствующих отсеков обязательно включают площади фиктивных столбиков грунта (на рис.1.4 отсек 1). Записи и подсчеты удобно вести в форме табл. 1.6.

Qi=i i.l м, кН 1. Подсчитываются действующие на каждый отсек внешние силы:

а) вес каждого отсека по формуле :

б) гидродинамическую силу по формуле:

где ?0=i?? – полная площадь блока, ограниченная сверху кривой депрессии;

Следует помнить, что рассчитывается устойчивость блока на участке насыпи длиной 1 м.

2. Подсчитывают для каждого отсека тангенциальные Т и нормальные Ni составляющие силы веса по формулам:

(При отсутствии горизонтальных сил, например, сейсмических сил и сил взаимодействия отсеков между собой ?i=0).

3. Определяют для каждого отсека силы трения fiNi и сцепления cili, препятствующие смещению блока.

При этом следует помнить, что коэффициенты трения грунта fi и удельное сцепление сi изменяются по длине дуги кривой обрушения в слоях I, II, III.

В отсеках, расположенных на схеме рис. 1.4 правее вертикально направленного радиуса R, определяют тангенциальные удерживающие силы Тi-уд.

Полученные значения сил трения, сцепления и Тi –уд суммируют для всего блока и находят ?fi Ni, ci li и ?Ti –уд.

Для отсеков, расположенных на схеме правее вертикально направленного радиуса R, (отсеки 1 – 12), определяют Тi –сд и их суммы для всего блока ?Тi – сд.

4. Подсчитывают коэффициент устойчивости по формуле:

После этого намечают другие центры кривой обрушения на линии центров и находят кривую, имеющую Kmin.

Если Кmin 1,2, студент обязан указать в пояснительной записке способ обеспечения требуемой устойчивости насыпи (без расчета), изменяя поперечный контур насыпи и размеры берм.

Запроектированный поперечный профиль насыпи в заданном сечении вычерчивают на миллиметровой бумаге в масштабе 1:100, 1:200 с отметками всех точек перелома профиля и соответствующих им точек земли и расстояниями между ними в горизонтальной проекции. Образец поперечного профиля показан на рис.1.4.

1.6. Определение ожидаемых осадок основания насыпи Для оценки объемов земляных работ, разработки мер компенсации эксплуатационной осадки и мер обеспечения стабильности насыпи необходимо определить ожидаемые осадки основания насыпи.

Расчет осадок выполняют на основе теории компрессионного уплотнения грунтов, исходя из предпосылок об отсутствии бокового расширения и выпирания грунта основания при его уплотнении и о несжимаемости минеральных частиц (скелета) грунта. В связи с этим для расчетов используют ветвь уплотнения (нагрузки) компрессионной кривой грунта основания.

Нагрузкой на основание являются вертикальные давления, передающиеся от тела насыпи на основание. При этом главную роль играет давление от собственного веса грунта самой насыпи. Давлением от подвижной (поездной) нагрузки в случае высоких насыпей обычно пренебрегают.

Определение осадки основания пойменной насыпи выполняют для обычного режима, т.е. без учета подтопления (ввиду его кратковременности).

Расчеты осадки основания производят по формулам:

где S – полная осадка всего основания;

hi – осадка слоя грунта толщиной hi ;

пр-i, о-i – средние значения коэффициентов пористости грунта основания в слоях hi : до отсыпки насыпи (природные), соответствующие напряжениям ?-i от собственного веса вышележащих слоев грунта основания, и после отсыпки и стабилизации осадки, соответствующие общим (суммарным) Sдоб – осадка грунта основания, находящегося ниже слоев hi, для которых Полную осадку основания подразделяют на строительную Sстр, происходящую в период возведения насыпи, и эксплуатационную Sэк, происходящую после укладки верхнего строения пути.

Строительная осадка компенсируется дополнительными объемами грунта насыпи, заполняющего поперечный контур этой осадки. Эксплуатационная осадка может компенсироваться запасом Sзап по высоте насыпи и подъемки пути на балласт Sпб в процессе самой осадки. В общем случае (рис. 1.7) Sэк =Sзап +Sпб.

Если компенсация всей или части эксплуатационной осадки производится за счет подъемок пути на балласт, то необходимо предусмотреть уширение ?В основной площадки насыпи для размещения более мощной балластной призмы.

Величину этого уширения определяют (см. рис. 1.7) по формуле :

где mб – заложение откоса балластной призмы, обычно mб=1,5.

Доли осадок Sстр и Sэк зависят от темпа возведения насыпи, свойств (в основном фильтрационных) грунтов основания и толщины сжимаемой зоны этих грунтов. В общем:

где ? – доля полной осадки основания, реализованной к моменту укладки верхнего строения пути.

Ввиду изменчивости величины S осадки основания по протяженности и ряда ограничений в возможности устройства запаса по высоте насыпи (наличие искусственных сооружений, чередований насыпей и выемок и др.) решение вопроса компенсаций эксплуатационной осадки оказывается сложным делом. На участке примыкания насыпи к мосту Sзап =0 и Sпб=Sэк.

Расчет осадки основания ведут в следующем порядке:

1. Вычерчивают поперечный контур запроектированной насыпи. При этом пренебрегают уширением насыпи в кривой и поперечным уклоном местности из-за малости их влияния на результаты расчетов.

2. Определяют суммарные вертикальные напряжения, действующие по основанию насыпи в точках а, б, в, г, д, е (в створах оси насыпи и переломов поперечного контура насыпи). Эти напряжения принимают за нагрузку (давления) на основание.

Напряжения от веса верхнего строения пути находят в соответствии с ранее описанной методикой (см. п. 1.3.2.). Напряжения от собственного веса грунта насыпи ?-i определяют по высоте hi слоя вышележащего грунта насыпи в данном сечении и среднему объемному весу ?ср-i этого грунта. Расчеты ведут в табличной форме, образец дан в табл. 1.7.

№ точек И т.д 3. Строят эпюру суммарных давлений ?o-i по основанию насыпи (см. рис. 1.3) и делят ее на элементарные фигуры (прямоугольники и треугольники). На рис. 1. эпюра ?o-i разделена на пять фигур. Они представляют собою полосовые нагрузки на основание.

4. Основание делят на слои толщиной hi (например, h1 =2,0 м, h2=3,0 м, h3=5,0 м), в пределах которых затем определяют ?hi. Осадку определяют в створах точек а, б, в, г, д. В курсовом проекте можно ограничиться створом точки а (оси насыпи), где осадка будет максимальной.

5. Рассчитывают напряжения от каждой элементарной фигуры нагрузки в точках 0, 1, 2, 3 основания, находящихся от поверхности основания на расстоянии zo=0; z1=h1; z2=h1+h2; z3=h1+h2+h3. Считают, что каждая нагрузка приложена в плоскости основания. При подсчете напряжений от прямоугольных нагрузок пользуются данными прил. 4 и от треугольных нагрузок – прил. 5. Подсчеты ведут в табличной форме (образец см. табл. 1.8).

Эти напряжения можно определить также по формулам 1.4 /1/.

Подсчет напряжений в основании насыпи от полосовых нагрузок В точке 0(а), находящейся на контакте насыпи с основанием, вертикальные напряжения равны суммарной интенсивности нагрузок в данном сечении (на рис.

1.8) ?i-o =о-а =рII + pV + pVIII. Напряжения в нижележащих точках должны закономерно снижаться.

В точке 1 на глубине zi=hi напряжения ?i-1 от элементарных фигур эпюры нагрузки (в случае пользования данными прил. 4, 5) могут оказаться больше, чем i-o ввиду неточностей, вносимых прямолинейной интерполяцией данных этих таблиц.

6. Для расчета осадок необходимо знать в каждой точке расчетного сечения значения коэффициентов пористости грунта основания по ветви уплотнения компрессионной кривой: ?п о-i - природных (до отсыпки насыпи) и ?o-i – после уплотнения грунта под нагрузкой от насыпи.

Значения ?п р-i соответствуют величинам напряжений в i – й точке от собственного веса вышележащего слоя грунта основания, т.е. ?п р-i =-i =ср-i hi, где ?ср-i – среднее значение объемного веса грунта основания в слое hi. Так как объемный вес грунта основания неизвестен, определение ?п р-i ведут методом последовательных приближений аналогично определению плотности грунта в теле насыпи (см. п. 1.3.2).

В точке 0 нагрузка до устройства насыпи равна нулю. Поэтому ?- =0.

Объемный вес грунта ?0 для этой точки определяется однозначно. По компрессионной кривой грунта основания при ?=0 находят ?пр-о и затем где ?s и W – плотность скелета и влажность грунта основания.

В точке 1 задаются объемным весом грунта ?'1=о +. ринимают по опыту проектирования ?=(0,04 ? 0,06)hi, где hi – толщина слоя грунта между соседними снимают значения ?п р-1. Затем находят объемный вес грунта ¦?1 – 1¦0,05 кН/м3, то производят перерасчет напряжений ?-1, приняв за исходное значение ?1, полученное расчетом. Значение ?п р-i оставляют без изменения.

Подобным образом находят ?пр-2 и ?пр-3. Результаты расчетов заносят в таблицу 1.9.

№ точек Примечание. Знаком “+” показано место записи значений.

7. Определяют ?o-i. В точке 0 отсыпки насыпи будет действовать напряжение о-0 =i-o. На компрессионной кривой (ветвь уплотнения) ему соответствует расчетное значение коэффициента пористости ?о-0.

В точке 1 после отсыпки насыпи будет действовать напряжение ?о-1 =i-1 + -i. Ему соответствует значение ?о-1. Аналогично находят расчетные значения коэффициентов пористости грунта основания в точке 2 – ?о-2 и в точке 3 – ?о-3.

8. Подсчитывают величины ?i относительных осадок в точках 0, 1, 2, 3 по формуле (1.24):

9. Определяют послойную осадку ?hi грунта основания по формуле Результаты расчетов заносят в таблицу (табл. 1.9).

10. Для определения осадки Sдоб слоев грунта, расположенных ниже точки 3, строят график относительных осадок и экстраполируют его до пересечения с осью z (см. рис. 9). Величина осадки этих слоев равна площади заштрихованной части графика.

11. Определяют полную осадку основания S=?hi + Sдоб, выделяют эксплуатационную осадку Sэк =(1-)S решают вопрос о компенсации этой осадки.

В случае компенсации (полной или частичной) эксплуатационной осадки подъемками пути на балласт предусматривают уширение основной площадки =2mбSпб и подсчитывают объем балластного материала для этой компенсации.

1.7. Заключение к проекту пойменной насыпи В заключении по проектированию пойменной насыпи приводятся кратко результаты расчетов и принятых конструктивных решений. В нем отмечают:

- размерные и конструктивные характеристики запроектированной насыпи (высота, вид грунта, ширина основной площадки с учетом уширения в кривой, крутизны откосов, ширина берм);

- граничные значения требуемой плотности грунта в теле насыпи;

- расчетные параметры волнового режима, принятый тип и конструктивные размеры укрепления подтопляемых откосов насыпи;

- значение коэффициента устойчивости откосов насыпи;

- величину осадки основания насыпи: общей, строительной и эксплуатационной;

- способ компенсации эксплуатационной осадки.

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРИПОРТАЛЬНОЙ ВЫЕМКИ

Припортальные выемки имеют, как правило, значительную (более 12 м) глубину и часто сооружаются ввиду специфики тоннельного пересечения в неблагоприятных инженерно-геологических и гидрогеологических условиях (напластование разнородных грунтов, в том числе пучинистых, близкое залегание грунтовых вод и др.). В таких случаях выемки проектируют в индивидуальном порядке на основе расчетов прочности и устойчивости с разработкой мер обеспечения стабильности основной площадки и откосов.

При курсовом проектировании на основе расчетов и конструктивных проработок необходимо разработать проектные решения следующих конструктивных элементов выемки:

- поперечного профиля выемки со всеми обустройствами;

- нагорной канавы для перехвата и отвода поверхностных вод;

- горизонтального траншейного дренажа для понижения или перехвата грунтовых вод с целью обеспечения необходимой несущей способности основной площадки;

- противопучинной подушки или теплоизоляционного покрытия для предупреждения образования пучинных деформаций пути.

Исходные данные на проектирование припортальной выемки берутся студентами из выдаваемого задания и из прил. 1-3 настоящих методических указаний.

Характеристики грунтов выемки (верхней части откосов и нижней части водоупора), а также материалы дренирующего заполнителя по их условному номеру берутся студентами из прил. 2.

2.2. Проектирование поперечного профиля выемки 2.2.1. Определение и назначение основных конструктивных элементов 1. Глубину выемки по ее оси определяют по разности заданной отметки поверхности земли и отметки профильной бровки. В случае залегания или использования под основной площадкой дренирующих грунтов (пески средние, крупные и гравелистые, гравий, щебень и др.) в расчет принимают проектную отметку бровки (отметка профильной бровки плюс высота сливной призмы и плюс толщина песчаной подбалластной подушки).

2. Ширину и конфигурацию основной площадки выемки назначают в соответствии с СниП II-39-76 /4/ по методике, изложенной выше (см. 1.2).

3. С обеих сторон от основной площадки предусматривают кюветы, имеющие, как правило, типовые размеры: ширину дна – 0,4 и глубину – 0,6 м /1,3/. Крутизну бровочных откосов кюветов назначают 1:1,5, а полевых откосов – равной крутизне откосов выемки (при наличии закюветных полок – 1:1,5).

4. В выемках, откосы которых сложены переувлажненными грунтами (коэффициент консистенции IL0,25), за кюветами устраивают полки шириной в 0,2 высоты откоса, но не менее 1,0 м.

5. Крутизну откосов выемки предварительно назначают согласно нормам /4/. Затем рассчитывают устойчивость откосов (см. ниже), окончательная крутизна их не должна превышать значений, указанных в 6. С нагорной стороны выемки проектируют банкетный вал, канаву, кавальер и нагорную канаву в соответствии с рис. 2.2. С подгорной стороны проектируют второй кавальер, а в случае незначительного поперечного уклона местности (менее 0,04) и водоотводную канаву.

Границы полосы отвода земли под железную дорогу намечают не ближе 2 м от внешних (полевых) границ земляных и водоотводных устройств.

7. Откосы выемки и кюветов укрепляют, как правило, посевом трав по растительной земли (см. рис. 1.57 /1/). Дно кюветов укрепляют щебнением.

8. Поперечный профиль выемки вычерчивают в масштабе 1:100 или указанием отметок всех точек перелома профиля ( проектных и земли ) и горизонтальных расстояний между соседними точками с точностью до 0,01 м.

Расчету подлежит верховой откос выемки, имеющий максимальную высоту.

За расчетное принимают сечение, где глубина выемки наибольшая или грунты, слагающие откосы, имеют наихудшие прочностные характеристики.

Задаются различными значениями крутизны откоса tg=1: m (рис. 2.1, 1.2), начиная с минимального значения m, указанного в табл. 12 /4/. В случае недостаточной устойчивости значение m увеличивают на 0,25 или 0,5 и расчеты повторяют. Находят то минимальное значение m, при котором коэффициент устойчивости К0=1,3.

Расчет устойчивости в порядке первого приближения выполняют аналитическим методом, изложенным в § 1.9 учебника /1/. Поверхность возможного смещения принимают за плоскость.

Минимальные значения коэффициента устойчивости К0 и угла ?0 критической плоскости смещения определяют по формулам:

При неоднородных грунтах откосов значения объемного веса ?, удельного сцепления с и коэффициента трения f=tg определяют как средневзвешенные по высоте откоса по формулам:

где hi – толщина i-го слоя грунта откоса.

Рис. 2.1. Графоаналитический расчет устойчивости откоса выемки При курсовом проектировании задаются два слоя грунтов (см. рис. 2.1).

Границы раздела слоев можно принять горизонтальными. Значения интенсивности пригрузки поверхности за бровкой откоса р=0. Значения сi и fi =tgi берутся из данных прил. 1. Значение ?i определяют по формуле:

где s-i, Wi, i – плотность скелета грунта, влажность и коэффициент пористости каждой разновидности слагающих откос грунтов.

Значения ?i соответствуют природным напряжениям ?-i, которые, в свою очередь, зависят от ?i. Задачу определения расчетных значений ?? и ?? объемного веса грунтов в слоях I и II (см. рис. 2.1) решают следующим образом.

Для поверхности (точка 0 на рис. 2.1) слоя I -i =0. По ветви уплотнения (нагрузки) компрессионной кривой грунта этого слоя в точке 0 находят ?1-0 и определяют формуле:

где ?2-1 – коэффициент пористости этого грунта по ветви нагрузки компрессионной В точке 2 задаются ?'2-2 = 2-1 + (0,04…0,06)h2 и определяют расчетное значение объемного веса ?? грунта слоя II После определения К0 и ?0 по формулам 2.1, 2.2 расчет устойчивости откоса выемки уточняют, используя графоаналитический метод. Поверхность возможного смещения принимают (см. расчетную схему на рис. 2.1) за часть круглоцилиндрической поверхности, проходящей через подошву откоса (точка А) и через линию пересечения плоскости возможного смещения под углом ?0 с поверхностью косогора (точка В). Центр О критической кривой (в поперечном сечении) находят как пересечение радиуса, восстановленного из середины хорды АВ, стягивающей эту дугу, со вспомогательной прямой, проведенной под углом 360 к горизонту из точки В, расположенной в верхней части эквивалентного столбика грунта.

Общий ход расчета коэффициента устойчивости, исходя из круглоцилиндрической поверхности смещения, указан в § 1.13 /1/ и рассмотрен выше в настоящих указаниях (см. 1.5). Следует иметь в виду, что если вода не вытекает из откоса выемки, гидродинамическая сила D0 = 0.

В том случае, когда К1,3, откос уполаживают и расчеты повторяют. При курсовом проектировании можно принять откос положе (значение m увеличивают на 0,25) без поверочного расчета.

Рис. 2.2. Оптимальные очертания водоотводов (ПП) I – трапецеидальные: 1 – варианты, 2 – оптимальное;

IV – параболическое: 1 – варианты, 2 – оптимальное Нагорные канавы служат для перехвата и отвода поверхностных вод на подходе к выемке во избежание размывов ее откосов, кюветов и балластной призмы.

Их устраивают не ближе 5 м от бровки выемки двухпутного участка и 9 м – однопутного, со стороны размещения будущего второго пути. При наличии кавальера нагорную канаву размещают на расстоянии 1 – 5 м от его подошвы в полевую сторону (см. рис. 2.2). Общие указания о проектировании и расчете канав изложены в § 1.17 /1/.

В задании на курсовое проектирование в качестве исходных данных задан расход воды в канаве общий (на низовом участке) и на верховом участке Q, а также продольные уклоны iзем поверхности земли на этих участках канавы. Принимаемая длина канавы может быть равна задаваемой длине выемки. Вид грунта на участке канавы соответствует грунту верхней части откоса выемки.

Разбивка общей длины канавы на два участка выполняется по усмотрению проектанта.

Канаву обычно устраивают трапецеидальной формы с заложением откосов m=1,5. Минимальные размеры канавы должны быть по дну 0,6 м и глубине 0,6 м.

Расчетный уровень воды в канаве должен быть ниже бровки канавы не менее, чем на 0,2 м.

Продольный уклон дна канавы, исходя из требования наименьших строительных затрат, желательно иметь близким к уклону местности. Однако он не должен быть менее 0,003 °°/о во избежание заиливания канавы. Максимальное значение уклона дна канавы определяется из условия обеспечения неразмывающих скоростей движения воды для данного грунта или принятого укрепления дна и откосов канавы. Принимают укрепления, поддающиеся индустриализации в изготовлении и механизации при производстве работ. Верх границы укрепления, должен быть выше расчетного уровня воды в канаве на 0,1 м.

Подбор необходимых размеров поперечного сечения канавы и типа укрепления ее откосов и дна производят на основе гидравлических расчетов. Расчет ведут с низового участка, где расход воды максимальный. Полученную на нем ширину канавы, как правило, сохраняют на всей ее длине. Расчет рекомендуется выполнять следующими способами.

Способ определения гидравлически наивыгоднейшего сечения канавы применяется обычно для расчета на низовом ее участке.

Зная заданный расход Qз воды, задаются уклоном дна канавы iк (равным или больше уклона местности) и возможным коэффициентом n гидравлической шероховатости русла (см. прил. 2 /3/).

Определяют минимальное значение площади ?min живого сечения по формуле:

где а – параметр канавы трапецеидальной формы ( a = при m=1,5, k=3,6 и а=0,345); y 1/6.

Определяют линейные размеры поперечного сечения канавы: глубину h потока воды по формуле b=h(k - 2m). Если b окажется менее 0.6 м, отказываются от гидравлически наивыгоднейшего сечения и расчет ведут способом подбора (см.

ниже), задаваясь b=0,6 м.

Определяют гидравлический радиус R сечения канавы по формуле Находят значение коэффициента С, учитывающего шероховатость русла, по Определяют, наконец, скорость vрасч течения воды в канаве по формуле = С Ri k. Полученное значение vрасч сравнивают с допускаемой средней v расч скоростью vдоп для грунта канавы (см. прил. 4а и 4б /3/). Если vрасч vдоп, принимают более надежное укрепление и, в случае значительного (более 20%) расхождения в значениях n, канаву пересчитывают.

Способ подбора основных параметров канавы: задаются размерами b и h, придерживаясь условия b : h=0,6…1,0, и уклоном ik. Подсчитывают площадь живого сечения русла канавы по формуле =bh + mh2.

Находят смоченный периметр ? русла по формуле = b + 2h 1 + m или =b + kh. Определяют значение гидравлического радиуса R= / и коэффициента С=1/n Ry (см. прил. 3 [3]), задаваясь значением n.

Находят скорость vрасч течения воды в канаве по формуле v расч = C Ri k.

Подсчитывают расчетный расход Qp воды при принятых параметрах канавы по формуле Дарси Qp=Vрасч. Если расхождение Qp c Qз не превышает 5% (в меньшую или большую сторону), оставляют принятые размеры. В противном случае задаются новыми значениями h, имея в виду, что полученная на низовом участке ширина дна канавы b сохраняется на всем протяжении. По расчетной скорости Vрасч подбирают тип укрепления канавы.

При проектировании продольного профиля канавы следует учитывать, что низовая бровка ее должна быть выше расчетного горизонта воды не менее чем на 0,2 м. За исходную наивысшую отметку земли продольного профиля канавы можно принять (условно) задаваемую отметку земли расчетного поперечного профиля.

Продольный профиль канавы строят в соответствии с рис. 2.3 /3/. Примеры поперечных сечений канавы с укреплениями приведены на рис. 2.4.

Проектируемый дренаж в выемке предназначен для понижения уровня грунтовых вод в зоне основной площадки или перехвата их с целью снижения влажности грунтов и обеспечения тем самым стабильности подбалластного основания и пути в целом. Снижение влажности грунтов существенно повышает их прочностные характеристики с и ? и способствует предупреждению пучинных деформаций.

Проектирование дренажа включает:

1) оценку технической эффективности устройства дренажа;

2) выбор типа дренажа и его местоположения в плане и профиле;

3) определение глубины заложения дренажа;

4) подсчет расхода воды в дренаже;

5) гидравлический расчет дренажа;

6) определение числа и порядка размещения смотровых колодцев;

7) подбор конструкций элементов дренажа.

Эффективность устройства гравитационнго дренажа оценивают коэффициентом водоотдачи ? и величиной снижения весовой влажности грунта ?W, определяемыми по формулам /3/:

Здесь m0 – объем пор, из которых вытекает вода при осушении дренажом n – пористость грунта водоносного слоя, залегающего под основной Wм – максимальная молекулярная влагоемкость осушаемого грунта;

– оличество капиллярно застрявшей воды в долях от Wм (обычно ?=0,1);

W – плотность воды (практически W =1,0 г/см3).

ск =. Коэффициент пористости ? определяют по компрессионной кривой (ветвь нагрузки) для грунта нижней части выемки (слой II) при нагрузке от веса верхнего строения пути и от подвижного состава (см. 1.3.2).

Значения ?s и Wм приведены в прил. 1.

Дренаж считают эффективным, если ? ?0,20. В противном случае должны разрабатываться другие меры обеспечения стабильности основной площадки, например, замена грунтов.

По снижению влажности ?W оценивают влияние дренажа на повышение прочностных характеристик грунта и несущей способности подбалластного основания.

При курсовом проектировании эту оценку выполняют следующим образом.

По данным прил. 1 для заданного грунта основания выемки (слой III) по трем парным значениям Wi и ci; Wi и fi=tgi строят совмещенный график зависимости ci=F(Wi) и fi=F(Wi). Находят значение Wпв полной влагоемкости этого грунта Wпв = и откладывают его на шкале W. В случае необходимости кривые ci=F(Wi) и fi=F(Wi) экстраполируют до значений с и f, соответствующих Wпв.

Находят значение допустимой интенсивности рдоп нагрузки на грунт основной площадки (слой II) по формуле /1/:

cначала при значениях С и ?, соответствующих полной влагоемкости этого грунта, а затем влажности Woc осушенного грунта (Woc =Wпв – W). Сравнивают рдоп с фактическим давлением р=р0+рвс. В приведенной выше формуле q=pвс.

Если для осушенного грунта давление рдоп ос?р, то устойчивость основной площадки будет обеспечена, и дренаж считают эффективным. В противном случае назначают другие, более эффективные мероприятия, например, замену грунтов.

2.4.3. Тип дренажа, его трасса и продольный профиль В выемках значительного протяжения для перехвата или понижения уровня вод в зоне основной площадки обычно применяют горизонтальные закрытые дренажи траншейного типа с дренажными трубами.

Рис. 2.3. Расчетная схема двустороннего несовершенного подкюветного Рис. 2.4. Расчетная схема двустороннего несовершенного закюветного Рис. 2.5. Расчетная схема двустороннего несовершенного предкюветного Рис. 2.6. Расчетная схема одностороннего несовершенного подкюветного Рис. 2.7. Расчетная схема дренажа (на двупутном участке):

1 – подкюветного двустороннего несовершенного (совершенного);

Для осушения основной площадки устраивают подкюветные или закюветные дренажи. Они могут быть односторонними или двусторонними. Выбор варианта производят на основе технико-экономического сравнения с учетом глубины заложения дренажей и сроков осушения.

При подкюветных дренажах будут меньше объемы земляных работ и сроки осушения. Зато оказываются более сложными и дорогими смотровые колодцы.

Закюветный дренаж целесообразен при наличии закюветных полок, а также в случае одностороннего притока подземных вод.

Односторонний дренаж целесообразен на однопутном участке при грунтах с небольшой влагоемкостью (ориентировочно при Wм15%). Двусторонний дренаж устраивают на двухпутном участке, а также когда грунты в осушаемой зоне обладают большой влагоемкостью (Wм15%).

Тип дренажа по расположению его дна относительно водоупора (совершенный и несовершенный) уточняют после определения глубины заложения дна дренажной траншеи.

Трасса дренажа фиксируется трассой выемки. В кривых участках ее проектируют в виде ломанной с размещением в углах поворота смотровых колодцев. Размещение дренажа, смотровых колодцев и выпусков в плане показано на рис. 69 /3/.

Продольный уклон дренажа обычно принимают равным уклону кюветов, но не меньше 0,002 – 0,003. Оптимальным считается уклон 0,005 – 0,007.

Глубину заложения дренажа определяют, исходя из требования понизить уровень грунтовых вод (в случае невозможности их полного перехвата) и осушить грунты под основной площадкой в пределах сезоннопромерзающей толщи.

Расчетной вертикалью в пределах, т.е. таким сечением, где необходимо обеспечить требуемое понижение уровня грунтовых вод, является: при двустороннем дренаже – ось земляного полотна; при одностороннем дренаже – сечение, проходящее на расстоянии 0,3 – 0,4 м от дальнего конца шпалы по отношению к дренажу.

Глубину h заложения двустороннего несовершенного подкюветного дренажа, отсчитываемую от дна кювета до дна траншеи, определяют в соответствии с обозначениями, показанными на рис. 2.3 – 2.7, по формуле:

Здесь Z10 – расчетная (наибольшая за 10-летний период) глубина сезонного промерзания по расчетной вертикали, м;

е – величина возможного колебания уровня капиллярных вод и глубины акп – высота подъема капиллярной воды над кривой депрессии;

h0 – расстояние по вертикали от верха дренажной трубы до дна траншеи b – расстояние по вертикали от верха балластной призмы до верха дренажной траншеи (толщина балластной призмы плюс высота f – стрела изгиба депрессии.

Величину f для двустороннего дренажа определяют по формуле:

где m0 – расстояние от стенки траншеи до расчетной вертикали, м;

I0 – средний уклон кривой депрессии.

Значение акп и I0 берут из данных прил.1.

Для одностороннего дренажа стрелу изгиба можно приближенно определить по формуле:

где (m1+m2) – расстояние от стенки траншеи до расчетной вертикали, м При закюветном дренаже глубину его определяют по приведенной выше формуле, но величина b получает новое значение, которое необходимо определить по данным поперечного профиля выемки и балластного слоя. Если этот дренаж устраивают на закюветной полке, то величину b составляют суммарная (от верха шпал) толщина балластного слоя, зависящая от категории железнодорожной линии (см. табл. 13 /4/), и высота сливной призмы (0,15 или 0,2 м).

Глубину совершенного дренажа определяют по глубине залегания водоупорного слоя, учитывая, что дренажная труба закладывается ниже расчетной глубины промерзания.

Ширину 2d траншеи дренажа назначают в зависимости от ее глубины: при h?2,5м 2d=0,8; при 2,5h?6,0м 2d=1,0м. В любом случае ширина траншеи должна быть не менее двух диаметров дренажной трубы.

Для наиболее общего случая двустороннего несовершенного дренажа расход вод qпн на 1 м его длины включает составляющие расходов воды с полевой стороны из А и Б (qА+Б), с полевой стороны дна из зоны В (qВ), с междренажной стороны дна зоны Г (qГ) и с междренажного пространства зон Д и Е (qД+Е):

Расход воды с полевой стороны из зон А и Б рассчитывается по формуле:

где Н – бытовая толщина грунтового потока, определяется как разность отметки несниженного горизонта грунтовой воды и отметки дна дренажа;

k – коэффициент фильтрации осушаемого грунта (берется из данных прил.1).



Pages:   || 2 |
 


Похожие работы:

«RUDECO Переподготовка кадров в сфере развития сельских территорий и экологии Модуль № 9 Сокращение уровня загрязнения сельских территорий сельскохозяйственными, промышленными и твердыми бытовыми отходами Университет-разработчик ФГБОУ ВПО Новосибирский государственный аграрный университет 159357-TEMPUS-1-2009-1-DE-TEMPUS-JPHES Проект финансируется при поддержке Европейской Комиссии. Содержание данной публикации/материала является предметом ответственности автора и не отражает точку зрения...»

«РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ОСНОВНЫЕ ИТОГИ РАБОТЫ РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК за 2002-2006 гг. Москва, 2007 г. УДК 63 (066.2)(470) ОСНОВНЫЕ ИТОГИ РАБОТЫ РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ЗА 2002-2006 гг. - М.: РОССЕЛЬХОЗАКАДЕМИЯ, 2007, 421 с. Отчёт подготовлен Президиумом Россельхозакадемии, отраслевыми и региональным отделениями, научнометодическими центрами, Управлением сводного планирования и координации НИР Редакционная коллегия: Г.А.Романенко...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РАДИОТЕХНИКИ, ЭЛЕКТРОНИКИ И АВТОМАТИКИ (МГТУ МИРЭА) ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ И МЕТОДЫ РОСТА МОНОКРИСТАЛЛОВ, ВЫРАЩИВАНИЕ КРИСТАЛЛОВ Al2O3 БЕСТИГЕЛЬНОЙ ЗОННОЙ ПЛАВКОЙ Методические указания по выполнению лабораторной работы по курсу Физическая химия материалов и процессов электронной техники...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра энтомологии и биологической защиты растений Вредители зерновых культур Практическое пособие для слушателей факультета повышения квалификации и студентов агрономических специальностей Гродно 2010 УДК 633.1: 632.7(083.132) ББК 44.6 В 81 Автор: Л.Г. Слепченко. Рецензент: кандидат сельскохозяйственных наук Е.В. Сидунова. Вредители зерновых культур :...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЮРГИНСКИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ УТВЕРЖДАЮ Зам. директора по УР _ Бибик В.Л. _2009г. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРЕДПРИЯТИЙ ТЕХНИЧЕСКОГО СЕРВИСА Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине Проектирование предприятий технического сервиса для студентов специальности 110304 Технология обслуживания и ремонта машин в агропромышленном...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ГОСУДАРСТВЕННОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ЛЕСОТЕХНИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ ИМЕНИ С. М. КИРОВА КАФЕДРА ЛЕСНОГО ХОЗЯЙСТВА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ МЕЛИОРАЦИИ ЛЕСНЫХ ЗЕМЕЛЬ САМОСТОЯТЕЛЬНАЯ РАБОТА СТУДЕНТОВ Методические указания для подготовки дипломированных специалистов по направлению 656200 Лесное хозяйство и ландшафтное строительство специальности 250201...»

«БОБАРЫКИН Николай Дмитриевич УДК 556.324.001.57(06) ОПТИМАЛЬНОЕ УПРАВЛЕНИЕ РЕЖИМОМ ГРУНТОВЫХ ВОД НА ОСНОВЕ ИНВАРИАНТНОЙ НЕСТАЦИОНАРНОЙ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ПОЛЬДЕРНЫХ СИСТЕМ Специальность: 05.13.18 – Математическое моделирование, численные методы и комплексы программ Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Калининград 2007 2 Работа выполнена в ГОУВПО Калининградском государственном техническом университете (КГТУ) Научный консультант :...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ ГЛАВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ, НАУКИ И КАДРОВ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ БЕЛОРУССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ Кафедра истории и культурологии КУЛЬТУРОЛОГИЯ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К СЕМИНАРСКИМ ЗАНЯТИЯМ Для студентов всех факультетов заочной формы обучения Горки 2007 Рекомендовано методической комиссией при совете по гуманитаризации образования и воспитания 26.01.2007 (протокол № 5 ). Составили: Э. Е....»

«Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования САРАТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МЕДИЦИНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ имени В.И. Разумовского КАФЕДРА ОБЩЕЙ БИОЛОГИИ, ФАРМАКОГНОЗИИ И БОТАНИКИ Методические рекомендации по выполнению и оформлению курсовых работ по фармакогнозии для студентов фармацевтического факультета Саратов 2012 УДК 615.32 (075.8) ББК 52.82я73 М545 Методические рекомендации по выполнению и оформлению курсовых работ по фармакогнозии составлены в...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГ О ХОЗЯЙСТВА И ПРОДОВОЛЬСТВИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ ГЛАВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ, НАУКИ И КАДРОВ Учреждение образования БЕЛОРУССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ СЕЛЬСКОХОЗЯ ЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ АКТУАЛЬНЫЕ ПРОБЛЕМЫ ИНТЕНСИВНОГО РАЗВИТИЯ ЖИВОТНОВОДСТВА Материалы XVI Международной студенческой научной конференции, посвященной 80-летию кафедры разведения и генетики сельскохозяйственных животных УО БГСХА (13-14 июня 2013 г.) Горки БГСХА 2013 УДК 631.151.2:636 ББК 65.325.2 А 43...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ СЫКТЫВКАРСКИЙ ЛЕСНОЙ ИНСТИТУТ – ФИЛИАЛ ГОСУДАРСТВЕННОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ЛЕСОТЕХНИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ ИМЕНИ С. М. КИРОВА КАФЕДРА ДОРОЖНОГО, ПРОМЫШЛЕННОГО И ГРАЖДАНСКОГО СТРОИТЕЛЬСТВА ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОБЪЕКТОВ ЛЕСОПРОМЫШЛЕННОГО И АГРАРНОГО КОМПЛЕКСОВ САМОСТОЯТЕЛЬНАЯ РАБОТА СТУДЕНТОВ Методические указания для подготовки дипломированных специалистов по направлению 653500...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С. М. Кирова Кафедра лесного хозяйства ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ МЕЛИОРАЦИИ Учебно-методический комплекс по дисциплине для студентов специальности 250201.65 Лесное хозяйство всех форм обучения Самостоятельное учебное электронное издание...»

«Министерство сельского хозяйства Российской Федерации Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный агроинженерный университет имени В.П. Горячкина С.А. Андреев, Ю.А. Судник АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ Методические указания к выполнению курсового проекта для студентов факультета заочного образования Москва, 2007 УДК 731.3 - 52 : 338.436 (075.8) Рецензент: д.т.н., профессор А. М. Башилов (ФГОУ ВПО МГАУ) С. А....»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С. М. Кирова Кафедра воспроизводства лесных ресурсов ДЕНДРОЛОГИЯ Учебно-методический комплекс по дисциплине для студентов специальности 250201.65 - Лесное хозяйство всех форм обучения Самостоятельное учебное электронное издание...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ АГРОХИМИИ им. Д. Н. ПРЯНИШНИКОВА ПОЧВЕННЫЙ ИНСТИТУТ им. В. В. ДОКУЧАЕВА УТВЕРЖДАЮ УТВЕРЖДАЮ Министр сельского хозяйства Президент Российской академии Российской Федерации сельскохозяйственных наук _А. В. Гордеев _Г. А. Романенко 24 сентября 2003 г. 17 сентября 2003 г. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ КОМПЛЕКСНОГО МОНИТОРИНГА ПЛОДОРОДИЯ ПОЧВ...»

«Г.Г. Маслов А.П. Карабаницкий, Е.А. Кочкин ТЕХНИЧЕСКАЯ ЭКСПЛУАТАЦИЯ МТП Учебное пособие для студентов агроинженерных вузов Краснодар 2008 УДК 631.3.004 (075.8.) ББК 40.72 К 21 Маслов Г.Г. Техническая эксплуатация МТП. (Учебное пособие) /Маслов Г.Г., Карабаницкий А.П., Кочкин Е.А./ Кубанский государственный аграрный университет, 2008. – с.142 Издано по решению методической комиссии факультета механизации сельского хозяйства КубГАУ протокол №_ от __2008 г. В книге рассматриваются вопросы...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САРАТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.И. ВАВИЛОВА ИННОВАЦИОННЫЕ ПОДХОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ СОЦИАЛЬНО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ В АГРОПРОМЫШЛЕННОМ КОМПЛЕКСЕ (К 100-летию СГАУ им. Н.И. Вавилова) Материалы научно-практической конференции САРАТОВ 2012 Инновационные подходы исследования социальноэкономических...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Сыктывкарский лесной институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный лесотехнический университет имени С. М. Кирова Кафедра воспроизводства лесных ресурсов ПОЧВОВЕДЕНИЕ С ОСНОВАМИ ГЕОЛОГИИ Учебно-методический комплекс дисциплины для студентов направления бакалавриата 250100 “Лесное дело” всех форм обучения Самостоятельное учебное...»

«А. Г. Б Р О И Д О ЗАДАЧНИК ПО О Б Щ Е Й МЕТЕОРОЛОГИИ ЧАСТЬ I Допущено Министерством высшего и среднего специального образования СССР в качестве учебного пособия для студентов гидрометеорологических институтов и университетов БИБЛИОТЕКА Л. ни; г адского Гидрометеорологического Института ГИДРОМЕТЕОРОЛОГИЧЕСКОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО Л Е Н И Н Г Р А Д • 1970 УДК 551.5(076.1) В задачник включены задачи, охватывающие материал первой части курса общей метеорологии....»

«РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК СИБИРСКОЕ РЕГИОНАЛЬНОЕ ОТДЕЛЕНИЕ ПРАВИТЕЛЬСТВО ТЮМЕНСКОЙ ОБЛАСТИ СТРАТЕГИЯ РАЗВИТИЯ МЯСНОГО СКОТОВОДСТВА И КОРМОПРОИЗВОДСТВА В СИБИРИ Материалы научной сессии (19-21 июня 2013 г.) Тюмень 2013 УДК 636.2:633.2.002.2 (571.1/5) (063) С 83 Стратегия развития мясного скотоводства и кормопроизводства в Сибири: Материалы научной сессии (Тюмень, 20-21 июня 2013 г.)/ Российская академия сельскохозяйственных наук, Сибирское региональное отделение,...»






 
© 2013 www.seluk.ru - «Бесплатная электронная библиотека»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.